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2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十八

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十八 (3) 邊界條件與初始條件模擬中邊界條件與初始條件的設(shè)置與實(shí)驗(yàn)保持 -致，在夾芯板的邊緣處采用固支邊界條件(即約束相

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十七

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十七 (2)材料模型實(shí)驗(yàn)中夾芯板的前后面板采用 2A12-O鋁合金，其材料參數(shù)分別為密度p s =2700Kg/m'，彈性模量72.4GPa，屈服強(qiáng)度75.

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十六

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十六受客觀條件的限制，實(shí)驗(yàn)獲得的數(shù)據(jù)比較有限。為了更加全面地描述夾芯板的動(dòng)力響應(yīng)問題，采用有限元方法計(jì)算已經(jīng)成為

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十五

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十五芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)的整體抵抗變形能力也起到重要的作用，在質(zhì)量 --定的前提下選擇合適的芯層

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)是給定夾芯板的質(zhì)量，面積和沖量的情況下，使得夾芯板的后面板的最終變形最小

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三加載面積對(duì)夾芯板變形的影響泡沫子彈的加載面積不僅影響著夾芯結(jié)構(gòu)前面板的受載面積而且對(duì)整個(gè)的響應(yīng)也產(chǎn)生重要的影

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十二

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十二與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較泡沫子彈撞擊下泡沫金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)中，試件的幾何與材料參數(shù)如下，方板邊長(zhǎng)為

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十一

2023-04-04

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十一當(dāng) Ψ (t)=0時(shí)，夾芯板的中心點(diǎn)處達(dá)到最大撓度。 3-58式兩邊分別求導(dǎo)，得到： Ψ (t)=- [√(12N 0 /mL 3 )]· [ w 1 +w 2 + ( M 0U +M 0C

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